188宝金博页面版

第 !" 卷第 # 期&’()!" *’)#! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !水 利 水 电 科 技 进 展!$$" 年 %! 月?10) !$$"+,-./012 3/ 4031/01 ./, 5106/’(’7!8 ’9 :.;1< =12’><012基金项目 ： 188宝金博页面版部跨世纪优秀人才培养基金 （!$$@"%!#A@）；188宝金博页面版部博士点基金 （!$$!$!BA$$"）作者简介： 彭友文 （%B#A—），男，江西南康人，副教授，博士研究生，从事水电工程安全监控理论及应用研究)渗流连续原理确定 =CC 坝层面厚度的适应性彭友文%，顾冲时!（% ) 南昌工程学院，江西 南昌@@$$!B； !) 河海大学水利水电工程学院，江苏 南京!%$$BD）摘要： 利用变形等效原理建立了碾压混凝土坝等效弹性模量正分析模型，分析了按渗流连续原理确定的层面厚度对等效弹性模量的影响，结果显示等效弹性模量 !(和 !-几乎均等于本体弹性模量!0，即层面对坝体的弹性模量几乎没有影响， 与实际情况不符" 理论分析和实例计算表明， 按渗流连续原理确定的层面厚度应用在变形分析中是偏小的，在变形分析中采用该厚度是不适宜的 "关键词： 渗流连续原理；碾压混凝土坝；层面厚度；变形分析；适应性中图分类号： 5&%@B" %A； 5&#A!" !文献标识码： +文章编号：%$$#!E#AE （!$$"）$#!$$!D!$@!"#$% &’ ($()"(*+,+"% &- .&’"+’#&#/ /00)(10 )2+’.+),0 #/0$ -&2 $0"023+’+’1 ,(%02 "4+.5’0// &- 677899FG*H I’>JK1/%， HLC6’/7J263!（% " #$%&’$%( )%*+,+-+. /0 1.&’%/2/(3， #$%&’$%( @@$$!B， 4’,%$； !" 4/22.(. /0 5$+.6 4/%*.67$%&3 $%8 9386/:/;.6!%(,%..6,%(， 9/’$, <%,7.6*,+3， #$%=,%( !%$$BD， 4’,%$）:*/"2(."： M.21, ’/ ;61 1N>3-.(1/; ,19’<O.;3’/ P<3/03P(1， ./ 1N>3-.(1/; 1(.2;30 O’,>(>2 O’,1( 9’< =CC?2 K.2 ,1-1(’P1, ;’ ./.(8Q1;61 3/9(>1/01 ’9 (.81< ;630R/122 ,1;1<O3/1, S8 ;61 0’/;3/>’>2 211P.71 P<3/03P(1 ’/ ;61 1N>3-.(1/; 1(.2;30 O’,>(>2) 561 <12>(; 26’K2;6.; ;61 1N>3-.(1/; 1(.2;30 O’,>(3 !(./, !-.(O’2; 1N>.( ;’ ;61 1(.2;30 O’,>(>2 !0’9 ;61 ,.O S’,8) T/ ’;61< K’<,2， ;61 (.81<;630R/122 6.2 (3;;(1 3/9(>1/01 ’/ ;61 1(.2;30 O’,>(>2 ’9 ;61 ,.O S’,8) 561 .S’-1 0’/0(>23’/ ,’12 /’; .00’<, K3;6 ;61 <1.(3;8)U><;61<O’<1， ;61 .,.P;.S3(3;8 ’9 ;61 (.81< ;630R/122 3/ ,19’<O.;3’/ ./.(8232 K.2 ,320>221,， ./, ;61 ;61’<1;30.( ./.(8232 ./, 0.212;>,8 26’K ;6.; ;61 (.81< ;630R/122 ,1;1<O3/1, S8 ;61 0’/;3/>’>2 211P.71 P<3/03P(1 32 ;’’ 2O.(( ;’ S1 .,’P;1, 9’< ,19’<O.;3’/./.(8232 ’9 ;61 ,.O S’,8);0% <&2$/： 0’/;3/>’>2 211P.71 P<3/03P(1； =CC?； (.81< ;630R/122； ,19’<O.;3’/ ./.(8232； .,.P;.S3(3;8碾压混凝土 （=CC）坝由于采用薄层通仓浇筑的施工工艺，存在许多层间弱面 （简称层面），层面的弹性参数、强度指标等均与碾压混凝土本体相异" 为此，在对碾压混凝土坝进行变形分析时，对层面的模拟无论是采用薄层单元，还是等效模型，都需确定层面厚度" 但对碾压混凝土坝来说，层面是由于碾压上层混凝土时，某些骨料嵌入下层尚未完全凝固的混凝土或砂浆中而形成的， 不同于两块平板叠合时构成的平整接触面，也不同于岩体的裂隙面，它实质上是上下两层混凝土间有一定嵌入的起伏不平的齿合面［%］， 层面与本体间没有明显的界限， 这为测定层面厚度增加了难度" 目前，层面厚度主要是根据渗流连续原理［!］确定， 即利用试验测得碾压混凝土本体渗透系数和综合渗透系数， 然后认为总渗流量等于本体渗流量与层面渗流量之和" 由于采用渗流连续原理确定层面厚度过程中， 假定层面渗流为层流状态，基本符合立方定律，因此用该法确定的层面厚度为层面等效水力隙宽， 是否适宜在碾压混凝土的应力、变形分析中应用，有待进一步研究"=渗流连续原理确定层面厚度渗流连续原理确定碾压混凝土层面厚度， 即利用试验测得本体渗透系数 >$和综合渗透系数 >， 由总渗流量等于本体渗流量与层面渗流量之和来推求" 设层面厚度为 ?.，碾压层厚度为 @， 本体厚度 ?0等于 （ @ V ?.），根据文献 ［!］，层面厚度为?. A%!!(@ （ > B >$[] ）%@（%）式中： ( 为重力加速度；!为运动黏滞系数">适应性分析原理据有限元法， 结点位移和结点荷载之间有如下平衡方程：!1!1A "1C "1$（!）?D!?水利水电科技进展，!$$"，!" （#）1.2：$!"!D@ED#@@"!DE$,2： =FW ’’- " .8- " &%’++:： GG>>? " ’’- " .8- " &%