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    188宝金博页面版: DNTFRDX-CMDB推进剂动态力学性能 Dynamic Mechanical Properties of DNTFRDX-CMDB Propellant

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    内容提示： ２ ８ ２李亮亮， 王江宁， 孔军利文章编号： １０ ０ ６ —９ ９ ４ １（ ２０ １ １）０ ３－ ０ ２８ ２－ ０ ５Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ／ｒ Ｄ Ｘ ． Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ 推进剂动态力学性能李亮亮， 王江宁， 孔军利（ 西安近代化学研究所， 陕西西安７ １０ ０ ６ ５）摘要： 采用动态力学分析仪（ Ｄ Ｍ Ａ ）研究了３， ４ 一二硝基呋咱基氧化呋咱（ Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ）与黑索今（ Ｒ Ｄ Ｘ ）不同配比对Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ／Ｒ Ｄ Ｘ —Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ（ Ｄ Ｆ Ｒ ）系列推进剂动态力学性能的影响， 获得了Ｄ Ｆ Ｒ 系列推进剂的动态力学特征量。 结果表明： Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 与Ｒ Ｄ Ｘ 不同配比对Ｄ Ｆ Ｒ系列推进剂高低温动态力学性能具有较大影响； Ｄ Ｆ Ｒ 系列推进剂的动态力学过程除高温段的主转变（ ｎ 转变）外， 低温段有２个次级转变（ 卢转变， 记为角和卢： ）， 且认为岛转变峰是Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的作用结果， Ｒ Ｄ Ｘ 的加入不影响Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 与...

    文档格式：PDF | 页数：5 | 浏览次数：14 | 上传日期：2015-04-14 00:19:21 | 文档星级：
    ２ ８ ２李亮亮， 王江宁， 孔军利文章编号： １０ ０ ６ —９ ９ ４ １（ ２０ １ １）０ ３－ ０ ２８ ２－ ０ ５Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ／ｒ Ｄ Ｘ ． Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ 推进剂动态力学性能李亮亮， 王江宁， 孔军利（ 西安近代化学研究所， 陕西西安７ １０ ０ ６ ５）摘要： 采用动态力学分析仪（ Ｄ Ｍ Ａ ）研究了３， ４ 一二硝基呋咱基氧化呋咱（ Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ）与黑索今（ Ｒ Ｄ Ｘ ）不同配比对Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ／Ｒ Ｄ Ｘ —Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ（ Ｄ Ｆ Ｒ ）系列推进剂动态力学性能的影响， 获得了Ｄ Ｆ Ｒ 系列推进剂的动态力学特征量。 结果表明： Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 与Ｒ Ｄ Ｘ 不同配比对Ｄ Ｆ Ｒ系列推进剂高低温动态力学性能具有较大影响； Ｄ Ｆ Ｒ 系列推进剂的动态力学过程除高温段的主转变（ ｎ 转变）外， 低温段有２个次级转变（ 卢转变， 记为角和卢： ）， 且认为岛转变峰是Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的作用结果， Ｒ Ｄ Ｘ 的加入不影响Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 与硝化甘油（ Ｎ Ｇ ）、 硝化棉（ Ｎ Ｃ ）侧基的相互作用； 含有Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的样品整个次级转变损耗峰强度比不含Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的样品（ 即Ｒ Ｄ Ｘ —Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ ）大， 低温下抵抗外力的能力增加， 塑性或韧性提高。关键词： 物理化学； 改性双基推进剂（ Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ ）； ３， ４ ． 二硝基呋咱基氧化呋咱（ Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ）； 动态力学性能； 动态力学分析仪（ Ｄ Ｍ Ａ ）；黑索今（ Ｒ Ｄ Ｘ ）中图分类号： Ｔ Ｊ５５； ０ ６ ４文献标识码： ＡＤ Ｏ Ｉ： １０． ３９６９／ｊ． ｉｓｓｎ ． １００６—９９４１． ２０１１． ０３． ００９１引言３， ４ 一二硝基呋咱基氧化呋咱（ Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ）是最有应用前景的高能量密度材料之一¨ 。 ２Ｊ。 文献［ ３—８ ］报道了添加Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 改性双基推进剂（ Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ —Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ ）的热分解规律、 能量特性、 燃烧性能等研究结果。 姚楠等人旧。 研究了Ｒ Ｄ Ｘ 含量对改性双基推进剂动态力学性能的影响， 结果表明： 加入固体填料（ Ｒ Ｄ Ｘ ）主要影响了Ｒ Ｄ Ｘ ． Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ 改性双基推进剂的０ ｃ 转变， 随着Ｒ Ｄ Ｘ含量的增加， 自由体积增大， Ｏ ／力学损耗峰向低温移动， 峰强度增大。 李亮亮等人¨ 叫研究了Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 含量对Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ 系列推进剂动态力学性能的影响。动态力学分析仪（ Ｄ Ｍ Ａ ）是测定动态力学性能的有效方法， 可用于分析推进剂的玻璃化温度、 低温次级转变、 氧化剂和粘结剂的结合能力等物理化学性能， 与常规的力学性能试验（ 如拉伸强度、 抗压强度等）相比， Ｄ Ｍ Ａ 的结果可以从更深层次（ 如分子运动的角度）揭示推进剂力学性能的变化规律及机理。考虑到Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的增塑作用¨ …， 本研究设计了Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 不同含量取代Ｒ Ｄ Ｘ 的推进剂配方， 采用Ｄ Ｍ Ａ研究Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ ／Ｒ Ｄ Ｘ —Ｃ Ｍ Ｄ Ｂ 系列推进剂的动态力学性收稿Ｅ ｔ期： ２０ １０ － ０ ９ —１７ ； 修回日期： ２０ １０ － １０ ． ２３作者简介： 李亮亮（ １９ ８ ３一）， 男， 助理工程师， 主要从事火炸药力学性能研究。 ｅ－ ｍ ａ ｉｌ： ｌｉｌｉａ ｎ ｇ ｌｉａ ｎ ｇ ｌ０ ０ ＠ ｓ ｏ ｈ ｕ ．ｃ ｏ ｍ能， 为Ｄ Ｎ Ｔ Ｆ 的工程化应用提供技术支持。２实验部分２． １理论基础一般说来， 表征双基推进剂玻璃化转变温度的理松弛过程力学损耗ｔａ ｎ ８ 峰温高于室温， 因此在常温下双基推进剂处于“玻璃态” ， 但其仍能像塑料一样发生“强迫高弹形变” ， 这是因为它在玻璃化温度Ｌ 与所谓“脆化” 温度。 之间存在一个次级转变过程， 即卢松弛， 双基推进剂的低温动态力学性能与它的ＪＢ （ 低温）力学松弛过程有关。固体推进剂属于黏弹性材料， 当其受到应力作用时， 部分能量用于弹性形变， 另一部分能量以热能的形式损失。 Ｄ Ｍ Ａ 曲线上， Ｅ ‘为储能模量， 表征推进剂在形变过程中因弹性形变而储存的模量， ｆ 。 为损耗模量，表征推进剂在形变过程中因粘性形变而以热的形式损耗的模量。 力学损耗ｔａ ｎ６＝ ￡’ ／Ｅ 。 为损耗角正切， 是所损耗的能量与所贮存的能量之比， 表示能量损耗的大。 使推进剂不易脆折。 Ｅ ‘和￡ 与试样的尺寸和夹具力大小关系很大， 实验重复性较差。 而ｔａ ｎ ８ 重复性较好， 因此一般采用ｔａ ｎ Ｂ 表征样品的力学性能。双基推进剂和改性双基推进剂的力学损耗Ｅ 和ｔａ ｎ ８ 都有两个峰， 被分别称为ａ （ 高温）和卢（ 低温）松弛过程¨ 卜住】 ， 如图１所示。 决定双基推进剂和改性双Ｃ ｈ ｉｎ ｅ ｓｅ Ｊｏ ｕ ｍ ａ ｌ矿Ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｅ ｔｉｃＭ ａ ｔｅｒ ｉａ ｌｓ， Ｖ ０ １． １９ ， Ｎ ｏ ． ３， ２０ １ １（ ２ ８ ２ —２ ８ ６ ）舍能材料Ｗ Ｗ Ｗ ． ｅｎ ｅｒ ｇ ｅｔｉｃ－ ｍ ａ ｔｅｒ ｉａ ｌｓ． ｏ ｒ ｇ ?ｃⅡ万方数据

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