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    内容提示： 第 !" 卷第 # 期水 利 水 电 科 技 进 展!$$" 年 %! 月&’()!" *’)#+,-./012 3/ 4031/01 ./, 5106/’(’7!! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !8 ’9 :.;1< =12’><012?10) !$$"基金项目： 广东省水利厅科研项目 （!$$$!!%）作者简介： 李承木 （%@A@—） ， 男， 四川内江人， 教授级高级工程师， 从事水工建筑材料科学和 B7C 混凝土筑坝技术研究。B7C 混凝土自生体积变形与压蒸膨胀值的相关性李承木%， 李万军!， 陈学茂%（%)贵州中水建设项目管理公司， 贵州 贵阳DD$$$!；!)四川水利...

    文档格式：PDF | 页数：5 | 浏览次数：165 | 上传日期：2013-10-15 18:07:58 | 文档星级：
    第 !" 卷第 # 期水 利 水 电 科 技 进 展!$$" 年 %! 月&’()!" *’)#+,-./012 3/ 4031/01 ./, 5106/’(’7!! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !8 ’9 :.;1< =12’><012?10) !$$"基金项目： 广东省水利厅科研项目 （!$$$!!%）作者简介： 李承木 （%@A@—） ， 男， 四川内江人， 教授级高级工程师， 从事水工建筑材料科学和 B7C 混凝土筑坝技术研究。B7C 混凝土自生体积变形与压蒸膨胀值的相关性李承木%， 李万军!， 陈学茂%（%)贵州中水建设项目管理公司， 贵州 贵阳DD$$$!；!)四川水利水电勘测设计研究院， 四川 成都#%$$"!）摘要： 进行了高掺 B7C 水泥净浆、 砂浆和混凝土试体的压蒸安定性和体积变形试验研究， 并分析了净浆、 砂浆和混凝土自生体积变形的基本特性和规律。揭示了压蒸膨胀值及试验变化过程以及超掺 B7C 时的突变现象与净浆、 砂浆和混凝土自生体积变形之间存在着极其密切的相关关系， 即存在相同的直线变化过程和相类似的急剧增大的变化规律。研究还表明， 压蒸安定性试验方法是鉴定外掺 B7C 水泥混凝土体积长期安定性的唯一的有效方法， 为确定安全的 B7C 允许最大极限掺量提供了试验依据。关键词： B7C 混凝土； 自生体积变形； 压蒸试验； 体积安定性； 压蒸膨胀值中图分类号： 5&EA%文献标识码： +文章编号： %$$#!"#E" （!$$"） $#!$$%A!$D!"##$%&’(") *$’+$$) &,’"-$)",. /"%,0$ 12&)-$ "3 1")1#$’$ 0(4$5 +(’2 6-7 &)5 8#$..,#$9*#&(.$ $48&).(") /&%,$: :FG H61/7IJ>%，FG :./IK>/!，HLM* N>1IJ.’%（%! "#$%&’#()&’*+,&#$ -’*,./#0.$’* 1/’230. 45*5+363*. -’!，7.8!，"#$95*+DD$$$!，-&$*5；!! :$0&#5* ;98/’3<30./$0 =*>3,.$+5.$’* ? @3,$+* =*,.$.#.3，-&3*+8# #%$$"!，-&$*5）;*.’#&1’：MOP1<3J1/;.( 2;>,8 Q.2 P1<9’<J1, ’/ ;61 P<122><1IR<.321 2;.R3(3;8 ./, -’(>J1 06./71 ’9 01J1/; 7<’>;，01J1/; J’<;.<./, 0’/0<1;1 2.JP(12 J3O1, Q3;6 6376I0’/;1/; B7C) 561 06.<.0;1<32;302 ./, <>(12 ’9 P<122><1IR<.321 1OP./23’/ ./, .>;’71/’>2-’(>J1 06./712 ’9 ;61 2.JP(12 .2 Q1(( .2 ;613< 2>,,1/ 06./712 ,>1 ;’ ’-1<IJ3O3/7 ’9 B7C Q1<1 ./.(8S1,) G; 32 0’/0(>,1, ;6.; ;61.>;’71/’>2 -’(>J1 06./712 ’9 ;61 ;6<11 T3/,2 ’9 2.JP(12 9’((’Q ;61 2.J1 (3/1.< <>(12 ./, >/,1<7’ ;61 23J3(.< 26.<P 3/0<1.21) G; 32.(2’ 26’Q1, ;6.; ;61 P<122><1IR<.321 2;.R3(3;8 1OP1<3J1/;.( J1;6’, 32 ;61 ’/(8 19910;3-1 Q.8 ;’ 1-.(>.;1 ;61 (’/7I;1<J 2;.R3(3;8 ’90’/0<1;1 J3O1, Q3;6 B7C，P<’-3,3/7 ./ 1OP1<3J1/;.( R.232 9’< ,1;1<J3/.;3’/ ’9 ;61 J.O3J>J .J’>/; ’9 B7C ;’ R1 J3O1,)<$= +"#5.：0’/0<1;1 J3O1, Q3;6 B7C；.>;’71/’>2 -’(>J1 06./71；P<122><1IR<.321 ;12;；-’(>J1 2;.R3(3;8；P<122><1IR<.3211OP./23’/ -.(>1在 B7C 混凝土筑坝技术中， 自生体积变形和水泥压蒸安定性是两项重要的技术指标。压蒸膨胀值通常可用来评估 B7C 的极限膨胀能力， 外掺 B7C 水泥体积安定性合格是一项必须满足和严格控制的技术标准与应用条件。混凝土的自生体积变形是温度徐变应力计算和仿真分析设计中不可缺少的重要资料， 又是反映 B7C 膨胀性能的综合性指标。过去在研究极限压蒸膨胀值 （即压蒸安定性标准） 时， 都未曾发现自生体积变形与极限压蒸膨胀值之间的相关关系， 究其原因是： 系统的试验研究太少， 通常 B7C掺量又较低， 往往未达到安定性标准所对应的极限掺量范围。本文通过高掺 B7C 水泥压蒸安定性试验和混凝土自生体积变形试验结果， 揭示了自生体积变形与压蒸膨胀值之间存在着密切的相关关系。这与水泥净浆和砂浆压蒸膨胀值的变化过程及规律一样， 当 B7C 的掺量达到或超过某一极限掺量时，混凝土的自生体积膨胀变形也会急剧增大或产生突变现象。这对研究压蒸安定性标准的科学合理性以及确定安全的 B7C 允许最大极限掺量意义重大。>试验概况&? 原材料。"水泥： 云浮金鹰牌 E!UDV#型硅酸盐水泥；$粉煤灰： 黄浦热电厂生产的#级粉煤灰；%外加剂： 浙江龙游外加剂厂生产的高效复合型（WX!%+） 减水剂和广东水电二局产的糖蜜 （5Y） 减水剂；&氧化镁： 辽宁海城析木东方滑镁公司生产的B7C 膨胀材料， 活性指标 !AD Z !A@ 2， 细度筛余小于A[；’粗细骨料： 长沙坝区料场花岗岩加工的碎石，最大粒径\$JJ； 细料： 坝区的天然河砂 （中砂偏粗） 。*? 混凝土配合比： 龄期 @$, 的混凝土设计强度·A%·水利水电科技进展， !$$"， !" （#） A3<： $!D!\A"\#AADB(65$<： 2%] &&#! 38#! 0*&..C： D D EEF! &&#! 38#! 0*

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