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    第 !" 卷第 # 期&’()!" *’)#! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !水 利 水 电 科 技 进 展!$$" 年 %! 月?10) !$$"+,-./012 3/ 4031/01 ./, 5106/’(’7!8 ’9 :.;1< =12’><012作者简介： 艾英钵 （%@#" —），男，辽宁辽阳人，助理研究员，从事软土地基处理与研究工作)真空预压加固地基固结简化计算方法艾英钵%，刘兵!，刘加才%（% ) 河海大学岩土工程研究所，江苏 南京!%$$@A； !) 广州港务集团有限公司，广东 广州"%$BC$）摘要： 将均质软黏土地基有限元方法与常规计算方法进行对比分析，研究真空预压与堆载预压之间计算荷载值及加载速率的等效关系 ) 研究表明，等量瞬时荷载下， 堆载引起的地基沉降要比抽真空所引起的地基竖向沉降大，等效线性加载条件下， 较为符合抽真空条件下的地基固结沉降过程， 由此提出了一种真空预压地基固结计算的简化方法) 应用简化计算方法对某真空预压处理软基试验工程进行固结沉降计算，结果表明，简化计算方法计算结果与实测结果基本吻合)关键词： 地基加固；固结计算；真空预压；等效堆载；有限元法；简化计算方法中图分类号： 5DEB!文献标识码： F文章编号：%$$#!B#EB （!$$"）$#!$$#$!$C!"#$%"&"’( )*%)+%*,"-. #’,/-( &-0 )-.1-%"(*,"-. -& 1-&, 20-+.( "#$0-3’( 45 3*)++# $0’%-*(".266+G H3/7IJ’%， KGD F3/7!，KGD L3.I0.3%（% ! "#$%#&’()&*+ ,#-#*.&’ /(-%)%0%# $1 2$’*) 3()4#.-)%5， 6*(7)(8 !%$$@A， 9’)(*； !! "0*(8:’$0 2*.;$. ".$0< 9$ !=%>! ， "0*(8:’$0 "%$BC$， 9’)(*）741,0*),： + 0’MN.<.;3-1 2;>,8 ’9 ;61 93/3;1 1(1M1/; M1;6’, ./, ;61 0’/-1/;3’/.( 0.(0>(.;3’/ M1;6’, 9’< 0’/2’(3,.;3’/ ’96’M’71/1’>2 2’9; 0(.8 O.2 0.<<31, ’>; ;’ ./.(8P1 ;61 1Q>3-.(1/; (’., ./, (’.,3/7 <.;1 J1;O11/ -.0>>M ./, 2><06.<71 N<1(’.,3/7)561 0.(0>(.;1, <12>(;2 26’O ;6.;， >/,1< ;61 2.M1 3/2;./;./1’>2 (’.,3/7 0’/,3;3’/， ;61 21;;(1M1/; ’9 9’>/,.;3’/ 3/ -1<;30.( ,3<10;3’/3/,>01, J8 2><06.<71 32 7<1.;1< ;6./ ;6.; 3/,>01, J8 -.0>>M N<122><1， ./, ;6.; O3;6 ;61 1Q>3-.(1/; (3/1.< (’.,3/7 <.;1， ;610’/2’(3,.;3’/ 21;;(1M1/; N<’0122 .00’<,2 O1(( O3;6 ;61 <1.(3;8 >/,1< -.0>>M N<122><1) 56>2， . 23MN(3931, 0.(0>(.;3’/ M1;6’, 9’<0’/2’(3,.;3’/ ’9 2’9; 7<’>/, J8 -.0>>M N<1(’.,3/7 O.2 N<’N’21,) 561 N<121/; O.2 .NN(31, ;’ 0’/2’(3,.;3’/ 21;;(1M1/; 0.(0>(.;3’/ 9’<. 2’9; 7<’>/, 3MN<’-1, J8 -.0>>M N<1(’.,3/7， ./, ;61 0.(0>(.;1, <12>(;2 .<1 3/ 7’’, .7<11M1/; O3;6 ;61 M1.2><1, ,.;.)8’5 9-0(1： 7<’>/, 3MN<’-1M1/;； 0’/2’(3,.;3’/ 0.(0>(.;3’/； -.0>>M N<1(’.,3/7； 1Q>3-.(1/; 2><06.<71 (’.,3/7； RST； 23MN(3931,0.(0>(.;3’/自真空预压处理软弱地基问世以来， 随着抽真空设备和技术的发展，现场施工工艺的改进，以及设计计算理论和方法的不断提高， 真空预压技术水平在单块加固面积、真空度传递深度、真空度控制技术等方面已经有了量和质的变化［%，!］) 其应用领域也在不断拓展，涵盖了交通、 港口、 水利及工业与民用建筑等工程) 然而大量的工程实践表明，真空预压地基的固结计算结果与实测结果还存在较大差距， 往往表现为计算的总沉降量偏大， 计算的固结速率偏慢，计算得到固结完成所需要的预压期偏长，导致实际施工时真空预压的卸载标准只能借助于对现场测试结果的分析来进行控制， 难以在设计计算阶段做出合理的评估，造成一些不必要的经济损失):常规计算方法存在的问题目前，真空预压的有限元［C］分析 （一般是二维分析）在高校或科研单位里做得比较多， 而在设计、 施工或生产单位里，对于真空预压的设计计算 （尤其是初步设计计算）通常都是采用比较简单和普遍熟悉的常规计算方法，即利用太沙基一维固结理论，直接将与真空压力等值的荷载作用在地基上进行地基的固结沉降分析) 也就是说，将真空预压当作堆载预压来进行地基的固结计算) 这种计算荷载的处理是没有办法而为之的 ) 因为在常规计算方法里无法考虑实际由抽真空引 起的超静负孔压的增长， 即相应土颗粒之间的有效应力增长而引 起的地基沉降， 除非在有限元分析当中， 可以通过结点的孔压来模拟抽真空的过程)在常规计算方法中将真空压力全部直接等值为堆载预压荷载的主要依据是地基土体有效应力的增长与相应真空压力传递的大小是等值的) 但值得注意的是，抽真空引起地基土体有效应力的增长是 （各个方向都有的）球应力的增长［E， "］， 而常规计算方法只能模拟由竖向荷载引起地基竖向应力的增加所产生?$#?水利水电科技进展，!$$"，!" （#）?#+：$!"!ACBA#CC"@AB*)+： 7:U ’’0 ! #>0 ! &(’%%<： CCDD; ! ’’0 ! #>0 ! &(

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