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    188宝金博页面版: 小浪底灌溉塔非线性动力安全研究

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    文档格式：PDF | 页数：4 | 浏览次数：47 | 上传日期：2013-10-15 09:13:40 | 文档星级：
    第 !" 卷第 # 期%&’(!" )&(#! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !水 利 水 电 科 技 进 展!$$" 年 ! 月>0?( !$$"*+,-./01 2. 3/20./0 -.+ 40/5.&’&6!7 &8 9-:0; <01&=;/01作者简介： ：氐 （#@AB —），男，河南长恒人，工程师，从事水利工程设计与规划工作。 CDE-2’： 5+.2=F#"B( /&E小浪底灌溉塔非线性动力安全研究：氐#，金峰!，沈凤生B（# ( 黄河勘测规划设计有限公司，河南 郑州GH$$$B； !( 清华大学水利水电工程系，北京#$$$IG；B( 水利部水利水电规划设计总院，北京#$$$##）摘要： 对灌溉塔的动力安全性进行了研究。 计算时，灌溉塔与挡墙间的施工缝采用接触单元进行模拟，动力非线性计算采用时程分析法，加速度的假定采用 )0JE-;K 方法， 计算平台为 *)3L3。 计算结果表明： 塔顶动力变形满足 !$ /E 宽的塔间缝设计要求， 事故闸门槽的变形不会影响闸门的开启，塔体拉应力主要分布在塔基面和 !B!E，!GH E 高程塔体截面变化处，接触面混凝土不会被压坏，塔体的抗滑和抗倾覆稳定满足要求。关键词： 灌溉塔；接触单元；非线性；动力安全；小浪底水利枢纽中图分类号： 4%"A文献标识码： *文章编号：#$$"!A"GA （!$$"）$#!$$G"!$G!"#$%#&’( )*#’+%, -’.&/* -/0)* ."( %((%1’/%"# /"2&( ". 3%’"$’#1)% 4("5&,/66)MN O0D+-&#， P2.D80.6!， 3OC) >0.6D150.6B（# ! "#$$%& ’()#* +,-(,##*(,- .%,/0$1(,- .% ! ， 213! ， 45#,-65%0 GH$$$B， .5(,7； !! 8#97*1:#,1 %; <=3*70$(> +,-(,##*(,-，?/(,-507 @,()#*/(1=， A#(B(,- #$$$IG， .5(,7； B! C71#* ’#/%0*>#/ 7,3 <=3*%9%&#* D$7,,(,- 7,3 8#/(-, E#,#*7$ F,/1(101#， GC’，A#(B(,- #$$$##， .5(,7）78-/(’,/： 450 +7.-E2/ 1-80:7 1:=+7 J-1 Q0;8&;E0+ ?7 *)3L3 1&8:J-;0 -.+ :50 -//0’0;-:2&. +21:;2?=:2&. J-1 -11=E0+ ?-10+ &. :50)0JE-;K E0:5&+( M. :521 1:=+7， :50 /&.:-/: 0’0E0.: J-1 =10+ 8&; 12E=’-:2&. &8 :50 /&.1:;=/:2&. R&2.:1 ?0:J00. :50 2;;26-:2&. :&J0;-.+ :50 ;0:-2.2.6 J-’’， -.+ :50 :2E0D521:&;7 -.-’7121 E0:5&+ J-1 0EQ’&70+ 8&; .&.’2.0-; /&EQ=:-:2&.( 3&E0 /&./’=12&.1 -;0 +;-J.：:50 +7.-E2/ +08&;E-:2&. -: :50 :&Q &8 :50 2;;26-:2&. :&J0; E00:1 :50 +0126. ;0S=2;0E0.: &8 !$ /E 8&; 6-Q1 ?0:J00. :&J0;1； :50+08&;E-:2&. &8 0E0;60./7 6-:0 1’&: +&01 .&: 2.8’=0./0 :50 &Q0.2.6 &8 :50 0E0;60./7 6-:0； :50 :0.12’0 1:;01101 E-2.’7 +21:;2?=:0 2.:50 ?0-;2.6 1=;8-/0 -.+ :50 10/:2&.1 -: :50 0’0,-:2&. &8 !B! E -.+ !GH E， J50;0 :50 15-Q0 &8 :50 :&J0; ?&+7 ,-;201； :50/&EQ;0112,0 1:;01101 -;0 ’011 :5-. :50 1:;0.6:5 &8 /&./;0:0 -: /&.:-/: 8-/01， :50;08&;0， :50 /&./;0:0 /&.:-/: 8-/01 J2’’ .&: ?0+-E-60+； :50 -.:2D1’2+0 -.+ -.:2D&,0;:=;.2.6 1:-?2’2:7 &8 :50 :&J0; ?&+7 E00:1 :50 +0126. ;0S=2;0E0.:(9&* 2"()-： 2;;26-:2&. :&J0;； /&.:-/: 0’0E0.:； .&.’2.0-;2:7； +7.-E2/ 1-80:7； T2-&’-.6+2 O7+;& U;&R0/:小浪底灌溉塔 （见图 #）高 IBE，下部截面 #HVHEW （HA X "B） E， 上部截面 #$VI E W !# VH E， 很单薄。灌溉塔周边约束很复杂： 右侧为 B 号明流塔，下游侧为山体，左侧为挡墙。 挡墙作为灌溉塔横向稳定的支撑物，坐落在 >!I断层及其影响带上， 如果地基发生不均匀沉降，塔与挡墙之间的施工缝就会张开，从而削弱挡墙的支撑作用。 灌溉塔在设计时参考了小浪底其他进水塔的计算成果， 本身仅进行了拟静力法计算。 考虑到灌溉塔的规模较大， 有自 身的特殊性，对其进行专门的动力安全研究，有着重要的生产实践意义。对建 （构）筑物的施工缝和基岩的节理裂隙， 可以采用特殊的接触单元［#，!］如 Y&&+E-. 单元、 薄层单元、摩擦单元进行模拟，从而取得更加符合实际的结果。 本文用三维无厚度等参接触单元模拟灌溉塔图 #灌溉塔体形示意图 （单位： E）与挡墙之间的施工缝， 在简化灌溉塔周边约束的基础上，采用非线性动力时程分析法对灌溉塔进行了计算。 根据计算结果，对灌溉塔的变形、应力和稳定?"G?水利水电科技进展，!$$"，!" （#）?#$：$!H!IBAI"BBH+H:7($： B6F 550 ! #30 ! >,5119： IIJJK ! 550 ! #30 ! >,

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