188宝金博页面版

  • 图案背景
  • 纯色背景
视图
标记
批注
批注本地保存成功，开通会员云端永久保存 去开通
jamison122..

上传于：2014-12-31

粉丝量：0

该文档贡献者很忙，什么也没留下。


  • 相关
  • 目录
  • 笔记
  • 书签

188宝金博页面版:更多相关文档

  • 固态热容激光器3维瞬态热畸变模拟分析

    星级： 5 页

  • 固态热容激光器3 维瞬态热畸变模拟分析

    星级： 5 页

  • 2277 w全固态热容激光器

    星级： 1 页

  • 全球固态激光器，光纤激光器，气体激光器及染色激光全球固态激光全球固态激光全球固态激光全球固态激光全球固态激光全球固态激光

    星级： 18 页

  • 全固态倍频NdYVO4激光器倍频激光器全固态电容倍频激光器全固态电容倍频激光器全固态电容倍频激光器全固态电容倍频激光器全固态电容倍频激

    星级： 4 页

  • 半导体泵浦全固态绿光激光器激光激光激光器激光器激光激光激光器激光器激光激光激光器激光器激光激光激光器激光器激光激光激光器激光器激

    星级： 16 页

  • PC全固态激光器及各类新型激光器

    星级： 4 页

  • 热容固体强激光器-论文

    星级： 6 页

  • 全固态激光器

    星级： 10 页

  • 固体热容激光器电源研究

    星级： 51 页

暂无目录

点击鼠标右键菜单,创建目录

    暂无笔记

    选择文本，点击鼠标右键菜单，添加笔记

    暂无书签

    在左侧文档中，点击鼠标右键，添加书签

    188宝金博页面版: 固态热容激光器3 维瞬态热畸变模拟分析

    下载积分： 1000

    内容提示： 书书书　第２３卷第５期。玻埃保蹦辏翟虑考す庥肓Ｗ邮郑 ｌ．２３， Ｎｏ．５。 ａｙ，２０１１。 ＩＧＨ ＰＯＷＥＲ ＬＡＳＥＲ ＡＮＤ ＰＡＲＴ ＩＣＬＥ ＢＥＡＭＳ文章编号：。保埃埃 ４３２２（２０１１）０５ １２１５ ０５固态热容激光器３维瞬态热畸变模拟分析杨火木１，　张　凯２，　唐　淳２，　冯国 英１（１． 四川 大学 光电 子研究中 心 ， 成都６１００６５；。玻 中 国 工程物理研究院 应用电 子学研究所， 四川 绵 阳６２１９００）　 　摘　要：　根据固态热容激光器的动态工作特性， 考虑热力 学参数与 温度的 关系 ， 采用３维有 限差分方法模拟 分析了 薄片热容激光器的３维温度和热应力 分布随时间 的变化关系 。 计算了 热容激光器的热畸变和 退偏损 耗随时间 的动态变化规律， 并与采用连续水冷却方式工作的 圆 棒激光器的 热畸变特性做了 比 较。 ...

    文档格式：PDF | 页数：5 | 浏览次数：6 | 上传日期：2014-12-31 20:04:56 | 文档星级：
    书书书　第２３卷第５期。玻埃保蹦辏翟虑考す庥肓Ｗ邮郑 ｌ．２３， Ｎｏ．５。 ａｙ，２０１１。 ＩＧＨ ＰＯＷＥＲ ＬＡＳＥＲ ＡＮＤ ＰＡＲＴ ＩＣＬＥ ＢＥＡＭＳ文章编号：。保埃埃 ４３２２（２０１１）０５ １２１５ ０５固态热容激光器３维瞬态热畸变模拟分析杨火木１，　张　凯２，　唐　淳２，　冯国 英１（１． 四川 大学 光电 子研究中 心 ， 成都６１００６５；。玻 中 国 工程物理研究院 应用电 子学研究所， 四川 绵 阳６２１９００）　 　摘　要：　根据固态热容激光器的动态工作特性， 考虑热力 学参数与 温度的 关系 ， 采用３维有 限差分方法模拟 分析了 薄片热容激光器的３维温度和热应力 分布随时间 的变化关系 。 计算了 热容激光器的热畸变和 退偏损 耗随时间 的动态变化规律， 并与采用连续水冷却方式工作的 圆 棒激光器的 热畸变特性做了 比 较。 模拟 结果显示， 形变是引 起波前相位畸变的主要因 素， 退偏损 耗随泵浦时间 增加和泵浦功率增大而非线性增大。　 　关键词 ：　热容激光器；。澄蔡然洌弧⊥似 耗；　有限差分法　 　中 图分类号：　 ＴＮ ２４８　 　 　 　文献标志码：　 Ａ　 　 　犱 狅 犻：１０．３７８８／ＨＰＬＰＢ ２０１１２３０５．１２１５　 　热容激光器与连续强制冷却激光器相比 有两个优点 ： 一是采用 热容模式工作的 激光介质表面是压应力 ，Ｎｄ：ＹＡＧ等介质能承受的最大压应力 值是最大张应力 值的５～１０倍， 在其它条件相同 的情况下介质能够承受更高的泵浦功率； 二是在泵浦均匀的情况下， 激光器的热畸变比 较。 输出 光束质量好。 有关热容激光器相关文献最早在２０世纪９０年代， 平均功率超过１ ｋＷ泵浦的Ｎｄ玻璃热容激光器， 实现小于２倍衍射极限的１０ ｋＷ的激光输出［２］。 ２００５年， 已 实现２５ ｋＷ激光输出 。 ２００６年， 他们采用由５块１０ｃｍ×１０ ｃｍ×２ ｃｍ的Ｎｄ：ＹＡＧ陶 瓷 组成的 热容激光器， 输出 功 率达到６７［３］。 在国内 目 前也取得了相当好的成果［４ ６］。 热容激光器中 仍然存在热畸变问 题。 由 于泵浦的不均匀， 热［１］。 ２００１年， 利弗莫尔实验室的Ｃ． Ｂ． Ｄ ａｎ ｅ等人采用闪光灯ｋＷ容激光器工作介质中存在动态的不均匀温度变化。 热力 学参数受温度的影响也发生动态的不均匀 变化； 反过来热力 学参数的不均匀变化也影响介质温度的变化。 形成一个复杂的耦合场问题。 热的不均匀分布引 起介质形变和产生热应力 ， 最终导致光学畸变。 采用传统的稳态分析方法已 不能有效地评价热容激光器中 复杂的热分布引 起的波前相位畸变， 无法满足高平均功率激光器动态光学校正的需要［７ ８］。 为 此， 本文采用３维有限差分程序， 将部分热力 学参数表示为温度的函 数， 代入温度场的求解式中， 求出 各个时刻介质的温度分布， 进一步可算出 应力 分布。 根据热光效应和热弹性力 学， 求出 温度改变、热致双折射和形变引 起的波前相位畸变及退偏损耗， 并与连续水冷却圆棒激光器的热畸变特性做了比较。１　理论介绍　 　图１中， 增益介质为Ｎｄ：ＹＡＧ，狕方向 为 激光传输方向 ， 介质处于空气自 然对流冷却状态。 ４个高功率二极管阵列 同 时对薄片两个端面进行准端面泵浦。　 　柱坐标系 下的热传导微分方程为［９］２犜 狉２ ＋１狉式中：犜 为 温 度 。 单 位Ｋ；犇 为 材 料 的 热 扩 散 系 数， 单 位 为ｍ２ｓ－１；犮为质量热容， 单位为Ｊ·ｋｇｋｇ·ｍ－３；犙为 内 热源， 单位为Ｊ·ｓ－１· ｍ－３。 为 简 化 模型， 根据二极管阵列 泵浦特性和准端面泵浦模型， 假设泵浦光在介质。 ｉｇ．１　 Ｌ ａ ｓ ｅ ｒｓ ｔ ａ ｃｋｑ ｕ ａ ｓ ｉ ｅｎｄ ｐｕｍｐ ｅｄｈ ｅａ ｔｃ ａｐ ａ ｃ ｉ ｔｙｌ ａ ｓ ｅ ｒ　图１　二极管阵列 准端面泵浦热容激光器犜 狋－犇（犜 狉＋１狉２２犜 θ２ ＋２犜 狕２）＝犙犮ρ（１）－１·Ｋ－１；ρ为 密度， 单位为的狕轴截面上呈高斯分布， 即犙（θ，狉，狕，狋）＝αη２犘ｐπ ω２ｐｅｘ ｐ（－２ 狉２ω２ｐ）｛ｅｘ ｐ（－α 狕）＋ｅｘ ｐ［α（狕 －犾）］｝（２）收稿日 期：２０１０ ０４ ２７；　 　修订日 期：２０１１ ０１ １３基金项目 ： 国 家自 然科学基金重大项目 （６０８９０２０３）作者简介 ： 杨火木（１９８３—） ， 男 ， 博士研究生， 主要从事新型高功率激光器等方面的研究；ｓ ｃｕｙｈｍ＠ｙ ａｈｏｏ．ｃｎ。

    阅读了该文档的用户还阅读了这些文档

    188宝金博页面版:关于我们

    188宝金博页面版:帮助中心

    188宝金博页面版:关注我们

    • 新浪微博

    关注188宝金博页面版公众号

    188宝金博页面版
    阅读
    APP
    阅读
    返回
    顶部
    188宝金博页面版官网登录在线平台入口（2026已更新）—江苏协昌电子科技股份有限公司